大型胶带输送机的设计(3/3)

大型胶带输送机局部图

上接《大型胶带输送机的设计2/3》

第六、最小张紧力作用下的校核

  从上面的计算过程可以看出,胶带输送机最小张紧力的计算,主要是依据输送机系统中各点的运行阻力,没有充分考虑到胶带等关键部件、结构的受力结果情况,即没有对系统中关键部件、结构进行受力校核。

胶带下垂度的校核

由垂度条件h/a≥0.01可得,取其最小值为0.01

承载分支的最小张力S

承min

≥a

0

×(q

B

+q

G

)×g/(8×h/a)=53063.7N;

回空分支的最小张力S

回min

≥a

u

×q

B

×g/(8×h/a)=16554.38N。

由上计算可知,承载分支最小点的张力在S

2

点,其数值为56800N,大于垂度条件计算值53063.7N。回空分支最小点的张力在S

1

停车减速度、自由停车时间

满载停车减速度的计算a

满停

:F

/(m

2

+m

2

)=0.39m/s

2

空载停车减速度的计算a

空停

:F

/(m

2

+m

2

)=0.68m/s

2

满载自由停车时间T

满停

:V/a

满停

=12.18s;

空载自由停车时间T

空停

:V/a

空停

=7.08s。

满足实际使用要求。

最大张力及胶带强度的校核

系统满载运行时胶带的最大张力S

max

:S

4

系统满载启动时胶带的最大张力S

启max

:S

4

+V×(m

1

+m

2

输送机许用计算安全系数n为8;

满载运行时胶带的纵向抗拉强度S

T

:S

max

×n/B=950.7N;

满载启动时胶带的纵向抗拉强度S

启T

:S

启max

×n/B=1367.7N;

胶带为阻燃型钢丝绳芯胶带,推选胶带的纵向抗拉强度[S

e

]为1250;

满载运行时胶带的实际安全系数n

:[S

e

]×B/S

max

=10.52;

满载启动时胶带的实际安全系数n

满启

:[S

e

]×B/S

启max

=7.31。

计算结果满载校核要求。

滚筒扭矩及合张力的校核

单台电机输出的牵引力F

:F

/m=62757.1N;

满载运行时Ⅱ号传动滚筒合张力F

T1

:S

5

+S

6

满载运行时Ⅱ号传动滚筒扭矩2×T

1

= F

u满

×D/2/m =50205.7N;

满载运行时Ⅰ号传动滚筒合张力F

T2

:S

1

+S

6

满载运行时Ⅰ号传动滚筒扭矩2×T

2

= F

u满

×D/2/m =50205.7N;

头部卸载滚筒的合张力F

T3

:S

3

+S

4

尾部改向滚筒的合张力F

T4

:S

1

+S

2

=98800N;

张紧滚筒的合张力F

T5

:2×S

1

=97000N;

张紧改向滚筒的合张力F

T6

为68579N。

计算结果在各滚筒受力范围之内,符合要求。

大型胶带输送机重锤式配重

另外,如果需要校核输送机头尾架结构的受力情况,可以进一步校核多数时候是不需要的,读者可以自行用ANSYS等软件进行校核

总而言之,输送机张紧力的理论计算是输送机使用过程中胶带张紧程度的基础和依据,在充分考虑系统使用寿命、及时对系统进行校核满足要求的前提下可以允许有适度的调整,其调整只能在此有限范围内进行。

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