大型胶带输送机的设计(2/3)

大型胶带输送机驱动站现场图

上接《大型胶带输送机的设计1/3》

第三、输送机阻力计算

P、H清扫器数目n

1

为2;

空段清扫器数目n

2

为2;

P、H清扫器与胶带的接触面积A

1

计算:0.01×B=0.02m;

空段清扫器与胶带的接触面积A

2

计算:0.015×B=0.03m;

清扫器与胶带面之间的接触压力p取恒定值为50000N.m;

计算系数C:(L

h

+130)/L

h

=1.22;

槽形系数C

ε

取为0.43;

托辊与胶带面之间的摩擦系数µ

0

取0.35;

物料与导料槽之间的摩擦系数µ

2

为0.6;

清扫器与胶带面之间的摩擦系数µ

3

为0.6;

承载分支空载时的运行阻力F

1

计算:C×f

1

×g×(q

RO

+q

B

)×L

h

=17296.3N;

承载分支满载时的运行阻力F

2

计算:C×f

1

×g×(q

RO

+q

B

+q

G

)×L

h

=70118.59N;

承载分支物料的提升阻力F

3

计算:g×q

G

×H=94710.78N;

承载分支胶带的提升阻力F

4

计算:g×q

B

×H=10992.11N;

回空分支的运行阻力F

5

计算:C×f

2

×g×(q

RU

+q

B

)×L

h

=9550.02N;

回空分支胶带的提升阻力F

6

计算:-g×q

B

×H=-10992.11N;

承载托辊前倾的摩擦阻力F

7

计算:C

ε

×µ

0

×g×(q

B

+q

G

)×L

ε

×cosδ×sinε=5092.2N;

回空V形前倾托辊的摩擦阻力F

8

计算:C

ε

×µ

0

×g×q

B

×L

ε

×cosδ×sinε=529.54N;

物料与导料板之间的摩擦阻力F

9

2

×g×Q

2

×l/(12.96×V

2

×b

1

2

×ρ)=5270.22N;

P、H清扫器刮板与胶带面之间的摩擦阻力F

10

3

×P×A

1

×n

1

=1200N;

回程分支清扫器刮板与胶带面之间的摩擦阻力F

11

3

×P×A

2

×n

2

=1800N;

系统空载时的运行阻力F

:F

1

+F

5

+F

7

+F

8

+F

10

+F

11

=35468.1N;

系统满载时的运行阻力F

:F

2

+F

3

+F

5

+F

7

+F

8

+F

9

+F

10

+F

11

第四、输送机功率计算

胶带输送机使用驱动装置数量m为3;

系统空载运行时的轴功率N

1

计算:F

×V=170.2KW;

系统满载时运行的轴功率N

2

:F

×V=903.7KW;

总效率η:η

1

×η

2

×η

3

×η

4

×η

5

=0.82(其中:电机效率η

1

为0.95;

偶合器的效率η

2

为0.96;

减速器效率η

3

为0.96;

低速联轴器效率η

4

为0.98;

多机驱动负载不平衡效率η

5

为0.96;

每台减速机满载运行工况下的轴功率N

3

:N

2

/(η

3

×η

4

×η

5

)=333.53KW;

每台电机满载运行工况下的实际功率N

4

:N

2

/η=365.71KW;

根据设计标准和以上计算结果,推荐选用电机的额定功率N为400KW;系统空载运行时电机实际消耗的总功率N

为206.69KW(关注今日头条:机电工程师学社);系统满载运行时电机实际消耗的总功率N

为1097.14KW;系统电机功率富裕系数为0.091,满足功率设计要求。

第五、关键点、胶带张紧力的计算

胶带输送机的两支驱动滚筒的围包角Φ取为200

0

胶带与传动滚筒面之间的摩擦系数µ为0.3;

起动时I号驱动滚筒(靠近张紧装置的那一支)上最大圆周力F

A

计算:K×F

/m=94135.7N;

I号传动滚筒的不打滑张力S

min

计算:F

A

/(e

µ×Φ

-1)≈48500N;取S

1

为S

min

的计算值,则系统最小张紧力T≥2×S

1

=97000N,系统的实际张紧力T取97000N。

在上述输送机张紧力作用下,可以计算出满载运行时各关键点的张力,取S

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